Технологический и прочностной расчёт
, (3.5)
. (3.6)
Подставляя расчётные значения в формулы (3.5) и (3.6) определяем
,
Необходимую подачу насоса Q определяем по формуле,
. (3.7)
Подставляя ранее найденные значения в формулу (3.7) определяем подачу
Полученное значение подачи насоса округляем до ближайшего из ряда номинальных расходов и принимаем равное 0,32
Затем значение диаметра цилиндра и штока приводим в соответствии с рядом геометрических размеров силовых гидроцилиндров и принимаем следующие значения: диаметр цилиндра D=0,050 м., диаметр штока 0,02 м. и ход поршня равный 0,40 м.
Подбираем по номинальному рабочему давлению и подаче насос НМШ-25 с рабочим объёмом , номинальной подачей , номинальным давлением нагнетания 1,6 МПа и номинальной частотой вращения 1500 .
Затем принимаем гидрораспределитель кранового типа Р75-42.
Рассчитываем шток гидроцилиндра на продольный изгиб по формуле
, (3.8)
где наименьшая осевая сжимающая сила, Н:
коэффициент, зависящий от способов заделки концов штока (равен единице при шарнирном способе заделки);
модуль упругости материала, МПа (для стали МПа);
минимальный момент инерции поперечного сечения штока, ;
длина гидроцилиндра с выдвинутым штоком, м.
Момент инерции сплошного поперечного сечения штока равен
. (3.9)
Подставляя принятые значения в формулы (3.8) и (3.9) определяем
,
Н.
Полученное значение сжимающей силы должно быть больше действительного усилия на штоке гидроцилиндра, т.е.
Сравнивая значения данных сил (33892,4 2500), делаем вывод, что изгиба штока при работе гидроцилиндра не будет.
При расчёте данной конструкции принимаем открытую систему гидропривода, где насос засасывает рабочую жидкость из гидробака и подаёт её в одну из полостей гидроцилиндра через гидрораспределитель. Из противоположной полости гидроцилиндра рабочая жидкость через распределитель и фильтр возвращается в бак. Для предотвращения системы от перегрузок установлен предохранительный клапан.
Принципиальная схема объёмного гидропривода с открытой циркуляцией рабочей жидкости представлена в приложение В.